🏗️ ನಿರ್ಮಾಣ — ಆಳ ಅಗೆತದ ಮೇಲ್ವಿಚಾರಣೆ ಲೈವ್ ಮಾದರಿ

ಆಧಾರ — ಸಂಖ್ಯೆಗಳ ಹಿಂದಿನ ಮಾದರಿ

ಸಿಮ್ಯುಲೇಟರ್ ಬಳಸುವ ಪ್ರತಿ ಸಂಬಂಧ, ಅದರ ಮೂಲದೊಂದಿಗೆ. ಊಹೆಗಳೆಂದು ಗುರುತಿಸಿದ ಸ್ಥಿರಾಂಕಗಳು ವಿವರಣಾತ್ಮಕ ಮಾಪನಾಂಕಗಳು.

ಕ್ಲಾ & ಓ'ರೂರ್ಕ್ ವ್ಯವಸ್ಥೆಯ ಬಿಗಿತ: ಗೋಡೆಯ ಬಾಗುವ ಬಿಗಿತವನ್ನು ಆಧಾರರಹಿತ ಅಂತರದ ನಾಲ್ಕನೇ ಘಾತದಿಂದ ಭಾಗಿಸಿದ್ದು.

S = EI / (γw · h⁴), h = depth − lowest strut level (unsupported height)[3][5]

ಅಗೆದ ಪ್ರತಿ ಮೀಟರ್ ವ್ಯವಸ್ಥೆಯ ಬಿಗಿತ ಕಡಿಮೆಯಾದಂತೆ ಏರುವ ದರದಲ್ಲಿ ಬಾಗುವಿಕೆಯನ್ನು ಸೇರಿಸುತ್ತದೆ; ಪೂರ್ವಭಾರ ಅದನ್ನು ಕಡಿಮೆ ಮಾಡುತ್ತದೆ, ಹೋಲ್ಡ್ ಪಾಯಿಂಟ್‌ಗಿಂತ ಆಳವಾದ ತೆರೆದ ಮುಖ ನಿಧಾನವಾಗಿ ಜಾರುತ್ತದೆ.

Δδh = ΔH · ρ(S) · (1 − 0.8·preload); ρ(%) = clip(2.3 − 0.7·log10 S, 0.12, 1.6); creep 2.5 mm/d per m of h above 3.5 m (berm −2 m)[3][5][10]ಬೋಧನೆಗಾಗಿ ವಿವರಣಾತ್ಮಕ ಪ್ರಮಾಣಗಳು, ಯಾವುದೇ ನಿಜವಾದ ಸ್ಥಳದ ಮೌಲ್ಯಗಳಲ್ಲ.

ಗೋಡೆಯ ಹಿಂದಿನ ನೆಲದ ಕುಸಿತ: ಗೋಡೆಯ ಬಾಗುವಿಕೆಯ ಸುಮಾರು 0.75 ಪಟ್ಟು, 0.75 Hವರೆಗೆ ಸಮತಟ್ಟು, 2 Hನಲ್ಲಿ ಶೂನ್ಯಕ್ಕೆ ಮಸುಕಾಗುತ್ತದೆ (ಮೃದು-ಮಧ್ಯಮ ಜೇಡಿಮಣ್ಣಿನ ಆವರಣ).

δv,max = 0.75·δh,max; δv(d) = δv,max for d ≤ 0.75H, × (2 − d/H)/1.25 to 0 at d = 2H[3][4]

ತಳದ ಕೆಳಗೆ ಉಳಿದ ಮಣ್ಣಿನ ತೂಕ ಜಲಧಾರಕದಿಂದ ಮೇಲೆ ತಳ್ಳುವ ಬಂಧಿತ ನೀರಿನ ಒತ್ತಡಕ್ಕಿಂತ ಹೆಚ್ಚಿರಬೇಕು.

FS = γt·(z_aq − H) / (γw·(z_aq − z_wt − s_in)); required ≥ 1.2[10]

ಥೀಮ್ ಸ್ಥಿರ ಹರಿವು: ನೀರಿನ ಮಟ್ಟದ ಇಳಿಕೆ ಬಾವಿಗಳಿಂದ ದೂರದ ಲಘುಗಣಕದೊಂದಿಗೆ ಕುಸಿಯುತ್ತದೆ; ಮರುಪೂರಣ ಬಾವಿಗಳು ವಿರುದ್ಧ ಪರಿಣಾಮವನ್ನು ಸೇರಿಸುತ್ತವೆ.

s(r) = Q/(2πT)·ln(R/r) − Q_r/(2πT)·ln(R/r_r) (steady radial flow, superposition; heads lag the steady state with τ = 1.5 d); Q_r ≤ 0.55·Q[9]ಬೋಧನೆಗಾಗಿ ವಿವರಣಾತ್ಮಕ ಪ್ರಮಾಣಗಳು, ಯಾವುದೇ ನಿಜವಾದ ಸ್ಥಳದ ಮೌಲ್ಯಗಳಲ್ಲ.

ಟೆರ್ಜಾಗಿ 1-D ಕನ್ಸಾಲಿಡೇಶನ್: ಕಡಿಮೆಯಾದ ನೀರಿನ ಒತ್ತಡ ದಿನಗಳಲ್ಲಿ ಜೇಡಿಮಣ್ಣಿನೊಳಗೆ ಹರಡುತ್ತದೆ, ಮತ್ತು ಪರಿಣಾಮಕಾರಿ ಒತ್ತಡ ಏರಿದಂತೆ ಜೇಡಿಮಣ್ಣು ಸಂಕುಚಿತಗೊಳ್ಳುತ್ತದೆ.

∂u/∂t = c_v ∂²u/∂z²; Δσ' = −Δu; settlement = Σ m_v·Δσ'·Δz (unloading: 0.1·m_v)[8]

ಕೋನೀಯ ವಿರೂಪ: ಕಟ್ಟಡದಾದ್ಯಂತ ಕುಸಿತದ ವ್ಯತ್ಯಾಸವನ್ನು ಅದರ ಉದ್ದದಿಂದ ಭಾಗಿಸಿದ್ದು, ಬ್ಜೆರಮ್‌ನ ಮಿತಿಗಳೊಂದಿಗೆ ಹೋಲಿಸಲಾಗುತ್ತದೆ.

β = (s_near − s_far) / L; 1/500 = 2 ‰ (limit where cracking is not acceptable), 1/300 = 3.3 ‰ (first cracking)[6][7]

ಅತಿ ಕೆಳಗಿನ ಸ್ಟ್ರಟ್ ಮೇಲೆ ಅದರ ಉಪನದಿ ಎತ್ತರದ ಮೇಲೆ ಪೆಕ್‌ನ ತೋರಿಕೆಯ ಮಣ್ಣಿನ ಒತ್ತಡ; ತೆರೆದ ಮುಖ ಆಳವಾದಷ್ಟು ಅದು ಹೆಚ್ಚು ಹೊರುತ್ತದೆ.

P = 0.3·γ·H · (half span above + h) · 5 m ≥ preload; shown as % of design load 2400 kN[2]ಬೋಧನೆಗಾಗಿ ವಿವರಣಾತ್ಮಕ ಪ್ರಮಾಣಗಳು, ಯಾವುದೇ ನಿಜವಾದ ಸ್ಥಳದ ಮೌಲ್ಯಗಳಲ್ಲ.

ಉಪಕರಣದ ಓದುಗಳಲ್ಲಿ ಮಾಪನ ದೋಷ ಇರುತ್ತದೆ — ಒಂದೊಂದು ಮೌಲ್ಯವನ್ನಲ್ಲ, ಪ್ರವೃತ್ತಿಗಳನ್ನು ಓದಿ.

reading = true value + N(0, σ); σ = 0.5 mm (settlement points), 1.0 mm (inclinometer)[1]ಬೋಧನೆಗಾಗಿ ವಿವರಣಾತ್ಮಕ ಪ್ರಮಾಣಗಳು, ಯಾವುದೇ ನಿಜವಾದ ಸ್ಥಳದ ಮೌಲ್ಯಗಳಲ್ಲ.

ಮಾದರಿ ಬಳಸುವ ಸ್ಥಿರಾಂಕಗಳು

final depth 15 m · struts at 1, 4, 7, 10, 13 m, 5 m apart along the wall, crew starts 0.5 m below a level and needs 2 days · over-excavation allowance 4 m unsupported · wall 0.8 m concrete (EI = 1.28 GN·m²/m per m) · γ = 19 kN/m³ · building 12 m long, near edge 6 m behind the wall · water table 1 m · aquifer T = 300 m²/d, R = 400 m, excavation radius 12 m, recharge line 4 m behind the wall (effective radius 3 m) · clay 5 m above the aquifer, m_v = 0.2 /MPa, c_v = 0.15 m²/d · ground factors lognormal (σ 0.10 wall, 0.15 m_v, 0.20 c_v) · base unworkable below FS 1.05 · recharge capped at 55 % of the water pumped (supply from the discharge, well clogging)ಬೋಧನೆಗಾಗಿ ವಿವರಣಾತ್ಮಕ ಪ್ರಮಾಣಗಳು, ಯಾವುದೇ ನಿಜವಾದ ಸ್ಥಳದ ಮೌಲ್ಯಗಳಲ್ಲ.

ಯಾದೃಚ್ಛಿಕತೆ: ಸೀಡ್ ಮಾಡಿದ mulberry32 ಜನರೇಟರ್; ಬಳಸಿದ ವಿತರಣೆಗಳು — ಏಕರೂಪ, ಘಾತೀಯ (ವಿಲೋಮ CDF), ಸಾಮಾನ್ಯ (Box–Muller), ಪಾಯಿಸಾನ್ (Knuth). ಸೀಡ್ ತೋರಿಸಲಾಗುತ್ತದೆ ಮತ್ತು ಹಂಚಿಕೊಳ್ಳಬಹುದು.

ಮೂಲಗಳು

1. R. B. Peck — Advantages and limitations of the observational method in applied soil mechanics (Ninth Rankine Lecture) — Géotechnique 19(2), 171–187, 1969
2. R. B. Peck — Deep excavations and tunneling in soft ground (apparent earth-pressure diagrams for braced cuts) — Proc. 7th ICSMFE, Mexico City, State-of-the-Art Volume, 225–290, 1969
3. G. W. Clough, T. D. O'Rourke — Construction induced movements of in-situ walls (system stiffness EI/(γw·h⁴), settlement envelopes) — ASCE Geotechnical Special Publication 25, Design and Performance of Earth Retaining Structures, 439–470, 1990
4. A. I. Mana, G. W. Clough — Prediction of movements for braced cuts in clay — Journal of the Geotechnical Engineering Division 107(GT6), ASCE, 1981
5. A. Gens — Deep excavations: empirical methods for movements; procedures to reduce movements (early bracing, preloading, avoiding over-excavation) — NZ Geotechnical Society lecture notes, 2010
6. L. Bjerrum — Allowable settlement of structures (angular distortion 1/500, 1/300, 1/150); summarised in NGI report "Skadegrenser" — Proc. European Conf. SMFE Wiesbaden, Vol. II, 135; NGI, 1963
7. M. D. Boscardin, E. J. Cording — Building response to excavation-induced settlement — Journal of Geotechnical Engineering 115(1), 1–21, 1989
8. Evolution of primary consolidation settlement with time — Terzaghi 1-D consolidation, Tv = c_v·t/H_dr², U–Tv relation (Fundamentals of Foundation Engineering, §4.8) — University of Newcastle (open textbook)
9. Steady-state pumping: the Thiem equation s = Q/(2πT)·ln(R/r); superposition of wells — University at Buffalo, Aquifer hydraulics notes
10. C.-Y. Ou — Deep Excavation: Theory and Practice (upheaval / uplift check against a confined aquifer, dewatering, strut preload) — Taylor & Francis, 2006