🏗️ கட்டுமானம் — ஆழ அகழ்வுக் கண்காணிப்பு நேரடி மாதிரி

அடிப்படை — எண்களுக்குப் பின்னுள்ள மாதிரி

சிமுலேட்டர் பயன்படுத்தும் ஒவ்வொரு தொடர்பும், அதன் மூலத்துடன். அனுமானங்களாகக் குறிக்கப்பட்ட மாறிலிகள் எடுத்துக்காட்டு அளவுதிருத்தங்கள்.

க்ளாஃப் & ஓ'ரூர்க் அமைப்பு விறைப்பு: சுவரின் வளைவு விறைப்பை, தாங்கப்படாத இடைவெளியின் நான்காம் அடுக்கால் வகுத்தது.

S = EI / (γw · h⁴), h = depth − lowest strut level (unsupported height)[3][5]

தோண்டும் ஒவ்வொரு மீட்டரும், அமைப்பின் விறைப்பு குறையும்போது உயரும் வேகத்தில் வளைவைச் சேர்க்கிறது; முன்சுமை அதைக் குறைக்கிறது; நிறுத்தப் புள்ளியைவிட ஆழமான திறந்த முகம் மெதுவாக நகர்கிறது.

Δδh = ΔH · ρ(S) · (1 − 0.8·preload); ρ(%) = clip(2.3 − 0.7·log10 S, 0.12, 1.6); creep 2.5 mm/d per m of h above 3.5 m (berm −2 m)[3][5][10]கற்பிப்பதற்கான விளக்க அளவுகள்; எந்த உண்மையான தளத்தின் மதிப்புகளும் அல்ல.

சுவருக்குப் பின்னால் நிலம் அமிழ்தல்: சுமார் 0.75 × சுவர் வளைவு, 0.75 H வரை சமமாக, 2 H-இல் பூஜ்யமாகக் குறைகிறது (மென்மை முதல் நடுத்தரக் களிமண் உறை).

δv,max = 0.75·δh,max; δv(d) = δv,max for d ≤ 0.75H, × (2 − d/H)/1.25 to 0 at d = 2H[3][4]

அடித்தளத்துக்குக் கீழே விடப்படும் மண், நீர்ப்படுகையிலிருந்து மேலே தள்ளும் அடைபட்ட நீர் அழுத்தத்தைவிட அதிக எடை உடையதாக இருக்க வேண்டும்.

FS = γt·(z_aq − H) / (γw·(z_aq − z_wt − s_in)); required ≥ 1.2[10]

தீமின் நிலையான ஓட்டம்: நீர்மட்டத் தாழ்வு கிணறுகளிலிருந்து தூரத்தின் மடக்கையுடன் குறைகிறது; நீர் நிரப்பும் கிணறுகள் எதிர் விளைவைச் சேர்க்கின்றன.

s(r) = Q/(2πT)·ln(R/r) − Q_r/(2πT)·ln(R/r_r) (steady radial flow, superposition; heads lag the steady state with τ = 1.5 d); Q_r ≤ 0.55·Q[9]கற்பிப்பதற்கான விளக்க அளவுகள்; எந்த உண்மையான தளத்தின் மதிப்புகளும் அல்ல.

டெர்சாகியின் ஒரு பரிமாண இறுக்கம்: குறைந்த நீர் அழுத்தம் நாட்களில் களிமண்ணுக்குள் பரவுகிறது; பயனுறு தகைவு உயரும்போது களிமண் அழுந்துகிறது.

∂u/∂t = c_v ∂²u/∂z²; Δσ' = −Δu; settlement = Σ m_v·Δσ'·Δz (unloading: 0.1·m_v)[8]

கோணச் சிதைவு: கட்டடம் முழுவதும் அமிழ்தல் வேறுபாட்டை அதன் நீளத்தால் வகுத்தது, ப்ஜெர்ரமின் வரம்புகளுக்கு எதிராக.

β = (s_near − s_far) / L; 1/500 = 2 ‰ (limit where cracking is not acceptable), 1/300 = 3.3 ‰ (first cracking)[6][7]

மிகக் கீழ் முட்டுக்கட்டையின் மீது அதன் பங்களிப்பு உயரத்தில் பெக்கின் தோற்ற மண் அழுத்தம்; திறந்த முகம் எவ்வளவு ஆழமோ, அது அவ்வளவு அதிகம் சுமக்கிறது.

P = 0.3·γ·H · (half span above + h) · 5 m ≥ preload; shown as % of design load 2400 kN[2]கற்பிப்பதற்கான விளக்க அளவுகள்; எந்த உண்மையான தளத்தின் மதிப்புகளும் அல்ல.

கருவி அளவீடுகளில் அளவீட்டுப் பிழை உண்டு — ஒற்றை மதிப்புகளை அல்ல, போக்குகளைப் படியுங்கள்.

reading = true value + N(0, σ); σ = 0.5 mm (settlement points), 1.0 mm (inclinometer)[1]கற்பிப்பதற்கான விளக்க அளவுகள்; எந்த உண்மையான தளத்தின் மதிப்புகளும் அல்ல.

மாதிரி பயன்படுத்தும் மாறிலிகள்

final depth 15 m · struts at 1, 4, 7, 10, 13 m, 5 m apart along the wall, crew starts 0.5 m below a level and needs 2 days · over-excavation allowance 4 m unsupported · wall 0.8 m concrete (EI = 1.28 GN·m²/m per m) · γ = 19 kN/m³ · building 12 m long, near edge 6 m behind the wall · water table 1 m · aquifer T = 300 m²/d, R = 400 m, excavation radius 12 m, recharge line 4 m behind the wall (effective radius 3 m) · clay 5 m above the aquifer, m_v = 0.2 /MPa, c_v = 0.15 m²/d · ground factors lognormal (σ 0.10 wall, 0.15 m_v, 0.20 c_v) · base unworkable below FS 1.05 · recharge capped at 55 % of the water pumped (supply from the discharge, well clogging)கற்பிப்பதற்கான விளக்க அளவுகள்; எந்த உண்மையான தளத்தின் மதிப்புகளும் அல்ல.

தற்செயல்தன்மை: விதையுடன் கூடிய mulberry32 ஜெனரேட்டர்; பயன்படுத்திய பரவல்கள் — சீரான, அடுக்குக்குறி (தலைகீழ் CDF), இயல்நிலை (Box–Muller), பாய்சான் (Knuth). விதை காட்டப்படுகிறது, பகிரக்கூடியது.

மூலங்கள்

1. R. B. Peck — Advantages and limitations of the observational method in applied soil mechanics (Ninth Rankine Lecture) — Géotechnique 19(2), 171–187, 1969
2. R. B. Peck — Deep excavations and tunneling in soft ground (apparent earth-pressure diagrams for braced cuts) — Proc. 7th ICSMFE, Mexico City, State-of-the-Art Volume, 225–290, 1969
3. G. W. Clough, T. D. O'Rourke — Construction induced movements of in-situ walls (system stiffness EI/(γw·h⁴), settlement envelopes) — ASCE Geotechnical Special Publication 25, Design and Performance of Earth Retaining Structures, 439–470, 1990
4. A. I. Mana, G. W. Clough — Prediction of movements for braced cuts in clay — Journal of the Geotechnical Engineering Division 107(GT6), ASCE, 1981
5. A. Gens — Deep excavations: empirical methods for movements; procedures to reduce movements (early bracing, preloading, avoiding over-excavation) — NZ Geotechnical Society lecture notes, 2010
6. L. Bjerrum — Allowable settlement of structures (angular distortion 1/500, 1/300, 1/150); summarised in NGI report "Skadegrenser" — Proc. European Conf. SMFE Wiesbaden, Vol. II, 135; NGI, 1963
7. M. D. Boscardin, E. J. Cording — Building response to excavation-induced settlement — Journal of Geotechnical Engineering 115(1), 1–21, 1989
8. Evolution of primary consolidation settlement with time — Terzaghi 1-D consolidation, Tv = c_v·t/H_dr², U–Tv relation (Fundamentals of Foundation Engineering, §4.8) — University of Newcastle (open textbook)
9. Steady-state pumping: the Thiem equation s = Q/(2πT)·ln(R/r); superposition of wells — University at Buffalo, Aquifer hydraulics notes
10. C.-Y. Ou — Deep Excavation: Theory and Practice (upheaval / uplift check against a confined aquifer, dewatering, strut preload) — Taylor & Francis, 2006